Формулы: Структурная геология

Формулы уроков темы «Структурная геология» раздела «Нефтегазовая геология» с условиями применимости и единицами, а также обозначения: что означает каждый символ в этих уроках.

Напряжения на наклонной площадке (двумерный случай)

\sigma_n = \frac{\sigma_1 + \sigma_3}{2} + \frac{\sigma_1 - \sigma_3}{2}\cos 2\theta, \qquad \tau = \frac{\sigma_1 - \sigma_3}{2}\sin 2\theta

любые одинаковые единицы напряжения; угол — в градусах или радианах

Справедливо, если: площадка содержит направление промежуточного главного напряжения $\sigma_2$ , поэтому оно в формулы не входит; напряжения однородны в окрестности площадки; формулы следуют из равновесия сил на треугольной призме (раздел для углублённого изучения); для эффективных напряжений поровое давление вычитают из $\sigma_1$ , $\sigma_3$ и $\sigma_n$ ; касательное напряжение $\tau$ от него не зависит.

Напряжения, деформации и методы структурного анализа →

Удлинение, коэффициент удлинения и сдвиговая деформация

e = \frac{l - l_0}{l_0}, \qquad S = \frac{l}{l_0} = 1 + e, \qquad \gamma = \mathrm{tg}\,\psi

безразмерные величины; длины в одних единицах

Справедливо, если: величины описывают конечную, накопленную деформацию, а не путь, которым она шла; при однородной деформации они одинаковы во всём объёме, при неоднородной относятся к малому участку.

Напряжения, деформации и методы структурного анализа →

Кажущийся угол падения на вертикальном разрезе

\mathrm{tg}\,\delta' = \mathrm{tg}\,\delta\cdot\sin\beta = \mathrm{tg}\,\delta\cdot\cos\omega

углы в градусах; tg — тангенс (в англоязычной записи tan)

Справедливо, если: пласт плоский в пределах участка; для изогнутой поверхности формулу применяют к касательной плоскости; разрез вертикальный; для наклонного сечения, например вдоль ствола наклонной скважины, нужен векторный расчёт (раздел для углублённого изучения).

Напряжения, деформации и методы структурного анализа →

Истинная толщина пласта по толщине по вертикали

h = h_\text{в}\cos\delta

любые одинаковые единицы длины

Справедливо, если: кровля и подошва параллельны, падение постоянно на толщине пласта; скважина вертикальная; в наклонной скважине длина ствола в пласте связана с истинной толщиной через угол между стволом и нормалью к пласту (раздел для углублённого изучения).

Напряжения, деформации и методы структурного анализа →

Угол падения по изогипсам

\mathrm{tg}\,\delta = \frac{\Delta z}{w}

$\Delta z$ и $w$ в одних единицах; $w$ — расстояние на местности, то есть расстояние на карте, умноженное на знаменатель масштаба

Справедливо, если: между соседними изогипсами поверхность считают плоской; расстояние берут по нормали к изогипсам; по любому другому направлению получится кажущийся угол падения.

Напряжения, деформации и методы структурного анализа →

Угол на разрезе с искажённым вертикальным масштабом

\mathrm{tg}\,\delta_V = V\cdot\mathrm{tg}\,\delta'

углы в градусах

Справедливо, если: искажение одинаково по всему разрезу; на сейсмическом разрезе во времени вертикальный масштаб к тому же меняется со скоростью волн, и углы искажаются неравномерно (Интерпретация сейсмических разрезов).

Напряжения, деформации и методы структурного анализа →

Угол между стволом и нормалью к пласту и длина ствола в пласте

\cos\gamma = \left|\sin\delta\,\sin\theta\,\cos(a - \varphi) - \cos\delta\,\cos\theta\right|, \qquad h = \Delta l\,\cos\gamma

углы в градусах; длины в одних единицах

Справедливо, если: пласт плоский, кровля и подошва параллельны; ствол на интервале пласта прямолинейный; азимуты пласта и ствола отсчитаны от одного и того же севера.

Напряжения, деформации и методы структурного анализа →

Равноплощадная проекция линии на нижнюю полусферу

r = R\sqrt{2}\,\sin\frac{90° - \rho}{2}, \qquad x = r\sin\varphi,\quad y = r\cos\varphi

$r$ , $R$ , $x$ , $y$ — в одних единицах длины; углы в градусах

Справедливо, если: проекция нижней полусферы — принятая в структурной геологии; плоскость изображают дугой — проекциями всех лежащих в ней линий — или одной точкой, своим полюсом: проекцией нормали, погружающейся под углом $90° - \delta$ в сторону, противоположную падению.

Напряжения, деформации и методы структурного анализа →

Составляющие смещения по разлому

D_d = D\sin r,\quad D_s = D\cos r,\quad t = D_d\sin\delta,\quad w = D_d\cos\delta

любые одинаковые единицы длины; углы в градусах

Справедливо, если: сместитель плоский в пределах участка; величины относятся к данной точке разлома — вдоль него смещение меняется; $t$ и $w$ — части смещения по падению; составляющая $D_s$ горизонтальна и направлена вдоль разлома.

Разломы →

Вертикальное и стратиграфическое смещение наклонного пласта

s = t \pm w\,\mathrm{tg}\,\delta_b,\qquad s_n = s\cos\delta_b = D_d\sin(\delta \pm \delta_b)

одинаковые единицы длины; углы в градусах

Справедливо, если: знак «+» — пласты падают навстречу сместителю, «−» — в ту же сторону; смещение по падению; пласты плоские и простираются параллельно разлому (иначе берут кажущийся угол падения пластов в разрезе вкрест разлома, а сдвиговая составляющая смещения тоже меняет $s$ ); скважина вертикальная; в наклонной длину интервала по стволу пересчитывают в толщину по нормали к слоям через угол между стволом и нормалью (наклонные скважины): разность вертикальных глубин равна $s$ только при горизонтальных слоях или стволе по простиранию; стратиграфическая амплитуда в точке пересечения от траектории не зависит.

Разломы →

Степенное распределение разломов по амплитуде

N(t) = N_1\left(\frac{t_1}{t}\right)^{c},\qquad c = \frac{\ln(N_1/N_2)}{\ln(t_2/t_1)}

амплитуды в метрах; число разломов на участок или на единицу площади; логарифмы натуральные (отношение логарифмов от основания не зависит)

Справедливо, если: одна совокупность разломов: одна обстановка и один этап деформации; степенной закон выполняется во всём диапазоне экстраполяции; точки ниже предела разрешения для подбора не используют: там число разломов занижено.

Разломы →

Коэффициент SGR — доля глинистого материала в зоне разлома

SGR = \frac{\sum_i V_{sh,i}\,\Delta z_i}{t}\cdot 100\,\%

толщины и амплитуда в одних единицах; $V_{sh}$ — в долях единицы

Справедливо, если: материал проскользнувшего интервала полностью перемешивается в зоне разлома; $V_{sh}$ рассчитан тем же способом, что и в данных калибровки: пороги SGR, полученные при другом способе расчёта глинистости, переносить нельзя; используют амплитуду в данной точке; вдоль разлома SGR меняется вместе с ней.

Разломы →

Перепад давления, который удерживает разлом, и высота столба над точкой

\Delta p_f = 10^{\,SGR/27 - C}\ \text{бар},\qquad H = \frac{\Delta p_f}{(\rho_w - \rho_h)\,g}

$\Delta p_f$ — в барах (для расчёта $H$ в СИ умножают на $10^5$ Па/бар); $H$ — м; плотности — кг/м³

Справедливо, если: огибающая — эмпирическая верхняя граница по месторождениям одного региона: реальный разлом может удерживать меньше; рост удерживаемого перепада с SGR подтверждён данными примерно до SGR 40 %: по замерам плавучести выше этого значения он дальше не растёт, и огибающую туда не экстраполируют; по другую сторону разлома — водоносный пласт той же гидродинамической системы, и перепад давления равен плавучести столба углеводородов (плавучесть); породы гидрофильны; калибровки для нефти и для газа различаются (из-за большего межфазного натяжения газу для прорыва через ту же породу разлома нужен больший перепад), и вне региона калибровки огибающую проверяют по местным данным.

Разломы →

Растяжение и сжатие слоя при изгибе

e = \frac{y}{R},\qquad e_{max} = \frac{h}{2R},\qquad \frac{1}{R} \approx \frac{\dd^2 z}{\dd x^2} \approx \frac{z_1 - 2z_0 + z_2}{a^2}

длины в одних единицах; $e$ безразмерно (умножив на 100, получают проценты)

Справедливо, если: нейтральная поверхность проходит посередине слоя, деформации малы, слой не скользит внутри себя; кривизна по второй разности годится, когда наклон в средней точке мал (у свода $\dd z/\dd x \approx 0$ ); иначе $1/R = z''/(1 + z'^2)^{3/2}$ ; профиль проведён перпендикулярно шарниру; по другому направлению кривизна получится меньше.

Складки, соляные диапиры и их связь с разломами →

Перепад давления в соли под мульдой и под куполом

\Delta p = \sigma_v(z_1) - \sigma_v(z_2) - \rho_s\,g\,(z_1 - z_2) = g\int_{z_2}^{z_1}\bigl(\rho_b(z) - \rho_s\bigr)\,\dd z

СИ; в метрических промысловых единицах $g$ заменяют на 0,00981 (плотности в г/см³, давление в МПа)

Справедливо, если: соль ведёт себя как жидкость: давление в ней одинаково во всех направлениях и растёт с глубиной по её плотности; мульда и купол достаточно широки, чтобы давление определял вес столба над точкой; прочность кровли и трение соли о стенки не учтены — они тормозят течение; сравнивают одну и ту же глубину $z_1$ ; ниже в обоих столбах одна и та же соль, и перепад не меняется.

Складки, соляные диапиры и их связь с разломами →

Доминирующая длина волны продольного изгиба

L_d = 2\pi h\,\sqrt[3]{\frac{\eta_l}{6\,\eta_m}}

$L_d$ и $h$ в одних единицах; важно лишь отношение вязкостей

Справедливо, если: один вязкий слой в однородной вязкой среде, малые амплитуды в начале роста складок; контраст вязкостей велик (десятки и больше); при малом контрасте слой утолщается, а не изгибается; многослойные толщи, скольжение по слоям и хрупкие породы дают другие длины волн — формула показывает тенденцию, а не точное значение.

Складки, соляные диапиры и их связь с разломами →

Огибающая Гриффита и условие образования трещины отрыва

\tau^2 = 4T\,(\sigma_n' + T);\qquad \text{отрыв:}\ \ \sigma_3' = -T,\quad \sigma_1 - \sigma_3 \le 4T

МПа; эффективные напряжения — с полным поровым давлением, как в критериях разрушения

Справедливо, если: сплошная порода без ослабленных плоскостей; по готовым трещинам и разломам скольжение начинается раньше, по закону трения (скольжение по трещине); парабола описывает растягивающую и слабо сжатую часть огибающей; при больших сжимающих напряжениях реальная прочность ближе к прямой Кулона, и граница между гибридными трещинами и трещинами скалывания немного смещается; дифференциальное напряжение $\sigma_1 - \sigma_3$ от порового давления не зависит.

Трещины и трещиноватые коллекторы →

Истинная линейная плотность системы по наблюдениям в скважине (поправка Терцаги)

P_{10} = \frac{N}{l\,\cos\gamma},\qquad s = \frac{1}{P_{10}},\qquad \cos\gamma = |\mathbf n\cdot\mathbf w|

метры и обратные метры; углы в градусах

Справедливо, если: трещины системы параллельны и много длиннее диаметра скважины; при разбросе ориентировок угол $\gamma$ рассчитывают для каждой трещины отдельно и суммируют веса $1/\cos\gamma$ ; когда ствол почти параллелен трещинам ( $\gamma$ близок к 90°), поправка ненадёжна: трещины пересекаются редко, и одна случайная даёт огромный вклад; поэтому вес ограничивают, обычно если угол между стволом и плоскостью трещин меньше 10–15°; трещин, которые ствол не пересёк, поправка не восстановит: система, параллельная стволу, может быть не замечена вовсе.

Трещины и трещиноватые коллекторы →

Кубический закон: расход через трещину и проницаемость системы

q = \frac{w^3 h}{12\,\mu}\cdot\frac{\Delta p}{L_f},\qquad k = \frac{\sum_i w_i^3}{12\,L},\qquad \phi_f = \frac{\sum_i w_i}{L}

СИ; в миллидарси проницаемость переводят делением на $0{,}9869\cdot10^{-15}$ м²

Справедливо, если: ламинарное течение между гладкими параллельными стенками; для шероховатых трещин с точками контакта подставляют гидравлическое раскрытие, которое меньше среднего механического; трещины системы параллельны, а поток идёт вдоль них; поперёк системы трещины почти не помогают, и проницаемость в этом направлении определяет матрица; матрица добавляет к проницаемости вдоль трещин свою: $k_{\text{вдоль}} \approx k_m + k$ .

Трещины и трещиноватые коллекторы →

Смыкание трещины под нагрузкой (гиперболический закон)

\Delta V = \frac{\sigma_n' V_m}{K_{ni} V_m + \sigma_n'}

напряжения в МПа, смыкание и $V_m$ — в мкм, $K_{ni}$ — в МПа/мкм

Справедливо, если: эмпирическая зависимость; $V_m$ и $K_{ni}$ подбирают по опытам на образцах с трещиной, они зависят от шероховатости и прочности стенок; смыкание обратимо лишь отчасти: при повторной нагрузке трещина жёстче, а сдвиг по ней может, наоборот, раскрыть её за счёт неровностей стенок; изменение гидравлического раскрытия принимают равным изменению механического; у шероховатых трещин гидравлическое раскрытие при росте контактов может падать быстрее.

Трещины и трещиноватые коллекторы →

Растяжение при повороте жёстких блоков (модель домино)

\beta = \frac{L}{L_0} = \frac{\sin\delta_0}{\sin\delta},\qquad \delta_0 = \delta + \delta_b

углы в градусах; $L$ и $L_0$ в одних единицах длины

Справедливо, если: разломы плоские и параллельные, блоки поворачиваются как жёсткие тела вокруг осей, параллельных простиранию; до растяжения пласты лежали горизонтально; наклон пластов и падение разломов измерены в разрезе вкрест простирания разломов, иначе углы кажущиеся (кажущийся угол падения); формула описывает растяжение только верхней хрупкой коры, разрезанной этими разломами, а не всей литосферы.

Структурные стили и тектоническая история →

Направления структур в зоне сдвига

\alpha_R = \frac{\varphi}{2},\quad \alpha_{R'} = 90° - \frac{\varphi}{2},\quad \alpha_P = -\frac{\varphi}{2},\quad \alpha_T = 45°,\quad \alpha_F = -45°

углы в градусах

Справедливо, если: однородный простой сдвиг в широкой зоне; наибольшее сжатие горизонтально и направлено под 45° к зоне, а сколы возникают по критерию Кулона под углом $45° - \varphi/2$ к нему; углы относятся к началу деформации: с ростом смещения структуры поворачиваются к простиранию сдвига, а сколы сливаются в сквозной разлом; при сближении крыльев складки и надвиги ближе к простиранию сдвига, при расхождении к нему ближе сбросы.

Структурные стили и тектоническая история →

Суммарная амплитуда инвертированного сброса и нулевая точка

t_{net}(y) = t_{ext}(y) - t_{rev},\qquad t_{ext}(y) = h_{syn} - y,\qquad y_0 = h_{syn} - t_{rev}

метры

Справедливо, если: в лежачем крыле синрифтовых отложений нет, а впадина в висячем крыле во время растяжения заполнялась осадками доверху; тогда амплитуда горизонта равна мощности синрифтовых слоёв над ним; при сжатии разлом скользит как целое, и все горизонты получают одну и ту же взбросовую амплитуду; если часть сжатия ушла на новые срезающие взбросы или складки, по старому разлому взбросовая амплитуда меньше общего укорочения.

Структурные стили и тектоническая история →

Индекс расширения и прирост амплитуды конседиментационного сброса

EI = \frac{h_{hw}}{h_{fw}},\qquad \Delta t = h_{hw} - h_{fw},\qquad t_k = \sum_{i > k}\Delta t_i

мощности и амплитуды в метрах

Справедливо, если: рельеф, созданный сбросом, каждый раз заполнялся осадками доверху, и лежачее крыло не размывалось; мощности в обоих крыльях приведены к одной степени уплотнения: в висячем крыле пачка погребена глубже и уплотнена сильнее, поэтому её мощность по возможности восстанавливают до исходной (восстановление мощностей); самая молодая пачка разломом не смещена; иначе к сумме добавляют её собственную амплитуду.

Структурные стили и тектоническая история →

Какую долю кривизны складки показывает вторая разность

\frac{z_1 - 2z_0 + z_2}{a^2} = \sum_k A_k\left(\frac{2\pi}{\lambda_k}\right)^{2} s_k,\qquad s_k = \left(\frac{\sin(\pi a/\lambda_k)}{\pi a/\lambda_k}\right)^{2}

длины в метрах, кривизна в м⁻¹

Справедливо, если: профиль кровли представлен суммой косинусоид; формула записана для точки, где все волны имеют свод; в других точках каждая волна входит в сумму со своим множителем, но доля $s_k$ та же; наклоны малы, как и в формуле для свода в уроке о складках; глубины без ошибок: случайная ошибка глубины делится на $a^2$ , поэтому при очень малом шаге шум искажает кривизну сильнее, чем потеря коротких волн.

Практическая структурная геология →

Давление в изолированном наклонном пласте и превышение у его кровли

p_r(z) = p_{sh}(z_c) + G_w\,(z - z_c),\qquad \Delta p_{top} = p_r(z_{top}) - p_{sh}(z_{top}) = (G_{sh} - G_w)\,(z_c - z_{top})

давления в МПа, градиенты в МПа/м, глубины в метрах

Справедливо, если: тело связное и заполнено водой; углеводороды у кровли добавляют к давлению свою плавучесть; перетоки через глины установившиеся, проводимость глин одинакова по всей поверхности тела; тогда центроид — средняя глубина поверхности тела, взвешенная по площади (вывод — в разделе для углублённого изучения); градиент давления глин в интервале тела постоянен. Если глубже глины уплотнены сильнее и хуже пропускают воду, центроид смещается вверх, и превышение в своде меньше расчётного.

Практическая структурная геология →

Нормальное напряжение на вертикальной трещине

\sigma_n = \sigma_H\sin^2\theta + \sigma_h\cos^2\theta,\qquad \sigma_n' = \sigma_n - p_p

напряжения и давление в МПа, угол в градусах

Справедливо, если: трещина вертикальна, одно из главных напряжений — вертикальное; для наклонной трещины добавляется вклад $\sigma_v$ (раздел для углублённого изучения); угол $\theta$ отсчитан от простирания трещины; с нормалью к ней, от которой угол отсчитывают в напряжениях на площадке, $\sigma_H$ составляет $90° - \theta$ ; эффективное напряжение на трещине — полное минус поровое давление, как в уроке о трещинах; напряжения нынешние, в данной точке; у разломов и соли они могут отличаться от региональных.

Практическая структурная геология →

Укорочение по длине пласта

S = l_0 - W = \sum_i l_i\,(1 - \cos\delta_i),\qquad \varepsilon = \frac{S}{l_0}

длины в метрах, углы в градусах

Справедливо, если: изгиб со скольжением по слоям: длина и толщина пласта не меняются; до деформации пласт лежал горизонтально; разрез построен в глубинах, в истинном масштабе, вдоль направления перемещения; смещения по разломам внутри разреза учтены — их прибавляют к длине пласта.

Практическая структурная геология →

Избыточная площадь и глубина поверхности срыва

A = S\,h_d,\qquad h_d = \frac{A}{S},\qquad A(z) = S\,(z_d - z)

длины в метрах, площади в м²

Справедливо, если: площадь пачки между горизонтом и срывом не меняется: плоская деформация, без растворения и уплотнения; срыв горизонтален, под ним деформации нет; все горизонты укорочены одинаково — тогда точки «площадь — глубина» ложатся на прямую.

Практическая структурная геология →

Обозначения

Символ	Значение и где встречается
$\Delta z$	сечение изогипс — разность глубин соседних изогипс, мНапряжения, деформации и методы структурного анализа
$\Delta l$	длина ствола между кровлей и подошвой пласта, мНапряжения, деформации и методы структурного анализа
$\Delta p$	превышение давления в соли под мульдой над давлением в соли под куполом на одной и той же глубине $z_1$ , ПаСкладки, соляные диапиры и их связь с разломами
$\Delta V$	смыкание трещины по сравнению с ненагруженным состоянием, мкмТрещины и трещиноватые коллекторы
$\Delta t$	прирост вертикальной амплитуды за время накопления пачки, мСтруктурные стили и тектоническая история
$\Delta p,\ L_f$	перепад давления на длине пути вдоль трещины, Па, мТрещины и трещиноватые коллекторы
$\mathbf n,\ \mathbf w$	единичные векторы нормали к трещинам и направления ствола, как в векторном расчёте, —Трещины и трещиноватые коллекторы
$a$	шаг точек, по которым считают кривизну, мПрактическая структурная геология
$A$	избыточная площадь горизонта над его региональным уровнем, м²Практическая структурная геология
$A_k$	амплитуда $k$ -й волны — половина разности высот её свода и прогиба, мПрактическая структурная геология
$A_k(2\pi/\lambda_k)^2$	истинная кривизна $k$ -й волны в её своде, м⁻¹Практическая структурная геология
$c$	показатель степени, —Разломы
$C$	постоянная, зависящая от наибольшей глубины погружения: 0,5 — меньше 3 км; 0,25 — от 3 до 3,5 км; 0 — больше 3,5 км, —Разломы
$D$	смещение по сместителю (net slip), мРазломы
$D_d$	смещение по падению сместителя, мРазломы
$D_d,\ D_s$	составляющие смещения по падению и по простиранию сместителя, мРазломы
$e$	относительное удлинение линии (extension); отрицательное значение — укорочение, —Напряжения, деформации и методы структурного анализа относительное удлинение вдоль слоя (деформация); положительное — растяжение, отрицательное — укорочение, —Складки, соляные диапиры и их связь с разломами
$EI$	индекс расширения пачки, —Структурные стили и тектоническая история
$\Delta p_f$	наибольший перепад давления поперёк разлома, который он удерживает (1 бар = 0,1 МПа), барРазломы
$F$	оси складок и простирание надвигов, —Структурные стили и тектоническая история
$g$	ускорение свободного падения, 9,81, м/с²Разломы
$G_{sh}$	градиент порового давления глин в интервале тела; при недоуплотнении с постоянным эффективным напряжением — градиент горного давления, МПа/мПрактическая структурная геология
$G_w$	градиент давления воды в пласте, МПа/мПрактическая структурная геология
$h$	истинная (стратиграфическая) толщина — по нормали к напластованию, мНапряжения, деформации и методы структурного анализа истинная толщина пласта, мНапряжения, деформации и методы структурного анализа толщина слоя, изгибающегося как одно целое (без скольжения внутри), мСкладки, соляные диапиры и их связь с разломами толщина компетентного слоя, мСкладки, соляные диапиры и их связь с разломами размер трещины в её плоскости поперёк потока, мТрещины и трещиноватые коллекторы
$H$	на сколько ниже точки может опуститься зеркало свободной воды залежи, прежде чем разлом в этой точке начнёт пропускать углеводороды, мРазломы
$h_\text{в}$	толщина по вертикали — между кровлей и подошвой в вертикальной скважине, мНапряжения, деформации и методы структурного анализа
$h_d$	высота регионального уровня горизонта над поверхностью срыва, мПрактическая структурная геология
$h_{hw},\ h_{fw}$	мощность пачки в висячем и лежачем крыле у разлома, мСтруктурные стили и тектоническая история
$h_{syn}$	мощность синрифтовой толщи в висячем крыле у разлома, мСтруктурные стили и тектоническая история
$\Delta z_i$	толщина $i$ -го слоя внутри интервала высотой $t$ , прошедшего мимо точки: в разрезе лежачего крыла — от точки вверх на $t$ , мРазломы
$k$	проницаемость породы вдоль системы трещин, создаваемая трещинами, м²Трещины и трещиноватые коллекторы
$K_{ni}$	начальная нормальная жёсткость трещины, МПа/мкмТрещины и трещиноватые коллекторы
$l$	длина интервала по стволу, мТрещины и трещиноватые коллекторы
$L$	длина отрезка поперёк системы, на котором подсчитаны трещины, мТрещины и трещиноватые коллекторы
$l_0$	длина пласта между опорной и свободной линиями, измеренная вдоль пласта, — его длина до деформации, мПрактическая структурная геология
$l_0,\ l$	длина линии до и после деформации, мНапряжения, деформации и методы структурного анализа
$L_d$	доминирующая длина волны складок, мСкладки, соляные диапиры и их связь с разломами
$l_i,\ \delta_i$	длина и угол наклона $i$ -го прямолинейного участка пласта, м, °Практическая структурная геология
$L,\ L_0$	нынешнее и исходное расстояние между соседними разломами по горизонтали, кмСтруктурные стили и тектоническая история
$N$	число трещин системы, пересечённых стволом на интервале, —Трещины и трещиноватые коллекторы
$N_1,\ N_2$	числа разломов с амплитудой не меньше $t_1$ и $t_2$ ; обе амплитуды — не ниже предела разрешения, —Разломы
$N(t)$	число разломов с наибольшей вертикальной амплитудой не меньше $t$ на участке, —Разломы
$p$	поровое давление, МПаТрещины и трещиноватые коллекторы
$P$	сколы P — синтетические, повёрнутые в другую сторону; появляются позже R и соединяют их, —Структурные стили и тектоническая история
$P_{10}$	линейная плотность по нормали к системе, м⁻¹Трещины и трещиноватые коллекторы
$p_p$	поровое (пластовое) давление, МПаПрактическая структурная геология
$p_r(z)$	давление воды в песчаном теле на глубине $z$ , МПаПрактическая структурная геология
$p_{sh}(z)$	поровое давление в окружающих глинах, МПаПрактическая структурная геология
$q$	расход через одну трещину, м³/сТрещины и трещиноватые коллекторы
$r$	расстояние точки от центра круга проекции, мм на чертежеНапряжения, деформации и методы структурного анализа угол в плоскости сместителя между линией простирания и направлением смещения (rake), °Разломы
$R$	радиус круга проекции, ммНапряжения, деформации и методы структурного анализа радиус кривизны нейтральной поверхности, мСкладки, соляные диапиры и их связь с разломами
$R,\ R'$	синтетические и антитетические сколы Риделя, —Структурные стили и тектоническая история
$s$	вертикальное смещение пласта (vertical separation) — расстояние по вертикали между частями одного пласта в двух крыльях; в вертикальной скважине — толщина выпавшего (у сброса) или повторённого (у взброса) интервала, мРазломы средний шаг системы, мТрещины и трещиноватые коллекторы
$S$	коэффициент удлинения (stretch), —Напряжения, деформации и методы структурного анализа укорочение разреза — длина; коэффициент удлинения $l/l_0$ из урока о деформации здесь равен $1 - \varepsilon$ , мПрактическая структурная геология укорочение, мПрактическая структурная геология
$s_k$	доля кривизны $k$ -й волны, которую показывает вторая разность, —Практическая структурная геология
$s_n$	стратиграфическая амплитуда (stratigraphic separation) — та же толщина по нормали к слоям, мРазломы
$SGR$	доля глинистого материала в зоне разлома в данной точке сместителя, %Разломы коэффициент SGR в этой точке, %Разломы
$t$	вертикальная амплитуда (throw), мРазломы наибольшая вертикальная амплитуда разлома, мРазломы вертикальная амплитуда разлома в этой точке, мРазломы
$T$	прочность породы при растяжении (положительное число), МПаТрещины и трещиноватые коллекторы трещины отрыва и сбросы, —Структурные стили и тектоническая история
$t_{ext}(y)$	амплитуда этого горизонта, накопленная при растяжении, мСтруктурные стили и тектоническая история
$t_k$	вертикальная амплитуда кровли пачки $k$ — сумма приростов всех более молодых пачек, мСтруктурные стили и тектоническая история
$t_{net}(y)$	суммарная вертикальная амплитуда по горизонту на высоте $y$ : положительная — сбросовая, отрицательная — взбросовая, мСтруктурные стили и тектоническая история
$t_{rev}$	взбросовая амплитуда, добавленная сжатием; её измеряют по горизонту, который до сжатия не был смещён, мСтруктурные стили и тектоническая история
$t,\ w$	вертикальная и горизонтальная амплитуды, мРазломы
$\Delta p_{top}$	превышение давления в своде тела над давлением глин той же глубины, МПаПрактическая структурная геология
$V$	коэффициент искажения: во сколько раз вертикальный масштаб крупнее горизонтального, —Напряжения, деформации и методы структурного анализа
$V_m$	наибольшее возможное смыкание, мкмТрещины и трещиноватые коллекторы
$V_{sh,i}$	глинистость $i$ -го слоя по ГИС (Определение глинистости), доли единицыРазломы
$w$	горизонтальное расстояние между соседними изогипсами, измеренное перпендикулярно им, мНапряжения, деформации и методы структурного анализа горизонтальная амплитуда (heave), перпендикулярно простиранию, мРазломы
$W$	нынешнее расстояние между опорной и свободной линиями по горизонтали, мПрактическая структурная геология
$w,\ w_i$	гидравлическое раскрытие трещины, мТрещины и трещиноватые коллекторы
$x,\ y$	координаты точки: на восток и на север от центра, ммНапряжения, деформации и методы структурного анализа
$y$	расстояние от нейтральной поверхности слоя, которая сохраняет длину: в сторону выпуклости (внешняя дуга) — положительное, к центру кривизны — отрицательное, мСкладки, соляные диапиры и их связь с разломами высота горизонта над подошвой синрифтовой толщи в висячем крыле у разлома, мСтруктурные стили и тектоническая история
$y_0$	высота нулевой точки, мСтруктурные стили и тектоническая история
$z$	региональная глубина горизонта, мПрактическая структурная геология
$z_1$	глубина кровли соли под мульдой (толщина осадков над солью там), мСкладки, соляные диапиры и их связь с разломами
$z_1,\ z_0,\ z_2$	глубины поверхности в трёх точках профиля, перпендикулярного шарниру, через равные расстояния $a$ ; $z_0$ — в своде, мСкладки, соляные диапиры и их связь с разломами глубины кровли в трёх точках через расстояние $a$ ; $z_0$ — в своде, мПрактическая структурная геология
$z_2$	глубина кровли соли над куполом, мСкладки, соляные диапиры и их связь с разломами
$z_c$	глубина центроида, где давления тела и глин равны; для тела, площадь которого распределена по глубине равномерно, — середина его высоты, мПрактическая структурная геология
$z_d$	глубина поверхности срыва, мПрактическая структурная геология
$z_{top}$	глубина кровли (свода) тела, мПрактическая структурная геология
$\alpha$	угол между простиранием структуры и простиранием сдвига; у правого сдвига его отсчитывают по часовой стрелке, у левого — против, °Структурные стили и тектоническая история
$\beta$	угол между линией разреза и простиранием, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа коэффициент растяжения: во сколько раз удлинился участок поперёк простирания разломов, —Структурные стили и тектоническая история
$\gamma$	сдвиговая деформация (shear strain), —Напряжения, деформации и методы структурного анализа угол между осью ствола и нормалью к напластованию, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа угол между стволом и нормалью к трещинам системы, °Трещины и трещиноватые коллекторы
$\delta$	истинный угол падения, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа угол падения пласта, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа угол падения, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа угол падения сместителя, °Разломы нынешний угол падения разломов, °Структурные стили и тектоническая история
$\delta,\ a$	угол и азимут падения пласта, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа
$\delta'$	кажущийся угол падения на разрезе, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа кажущийся угол падения на этом разрезе (на разрезе вкрест простирания — истинный), °Напряжения, деформации и методы структурного анализа
$\delta_0$	угол падения разломов в момент их образования, °Структурные стили и тектоническая история
$\delta_b$	угол падения пластов в разрезе вкрест простирания разлома, °Разломы угол наклона пластов в блоках — угол, на который блоки повернулись (обозначение урока о разломах), °Структурные стили и тектоническая история
$\delta_V$	угол, под которым пласт нарисован на разрезе, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа
$\varepsilon$	относительное укорочение, —Практическая структурная геология
$\eta_l,\ \eta_m$	вязкости слоя и вмещающих пород, Па·сСкладки, соляные диапиры и их связь с разломами
$\theta$	угол между направлением $\sigma_1$ и нормалью (перпендикуляром) к площадке, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа угол между простиранием трещины и направлением $\sigma_H$ , °Практическая структурная геология
$\theta,\ \varphi$	зенитный угол и азимут ствола, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа
$\lambda_k$	длина $k$ -й волны — расстояние между соседними сводами, мПрактическая структурная геология
$\mu$	вязкость флюида, Па·сТрещины и трещиноватые коллекторы
$\rho$	угол погружения линии, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа
$\rho_b(z)$	объёмная плотность осадков на глубине $z$ , кг/м³Складки, соляные диапиры и их связь с разломами
$\rho_s$	плотность соли, около 2160, кг/м³Складки, соляные диапиры и их связь с разломами
$\rho_w,\ \rho_h$	плотности пластовой воды и углеводорода в пласте, кг/м³Разломы
$\sigma_1,\ \sigma_3$	наибольшее и наименьшее главные напряжения, МПаНапряжения, деформации и методы структурного анализа
$\sigma_1',\ \sigma_3'$	наибольшее и наименьшее эффективные главные напряжения, $\sigma_1 - p$ и $\sigma_3 - p$ , МПаТрещины и трещиноватые коллекторы
$\sigma_H,\ \sigma_h$	наибольшее и наименьшее горизонтальные напряжения, МПаПрактическая структурная геология
$\sigma_n$	нормальное напряжение на площадке, МПаНапряжения, деформации и методы структурного анализа полное нормальное напряжение на плоскости трещины, МПаПрактическая структурная геология
$\sigma_n'$	эффективное нормальное напряжение на площадке, $\sigma_n - p$ ; сжатие положительно, растяжение отрицательно, МПаТрещины и трещиноватые коллекторы эффективное нормальное напряжение на трещине, МПаТрещины и трещиноватые коллекторы эффективное нормальное напряжение, которое смыкает трещину, МПаПрактическая структурная геология
$\sigma_v(z)$	горное давление осадков на глубине $z$ (горное давление), ПаСкладки, соляные диапиры и их связь с разломами
$\tau$	касательное напряжение на площадке, МПаНапряжения, деформации и методы структурного анализа
$\varphi$	азимут погружения линии, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа угол трения: $\mathrm{tg}\,\varphi = \mu$ (трение на площадке), °Структурные стили и тектоническая история
$\phi_f$	пористость трещин, доли единицыТрещины и трещиноватые коллекторы
$\psi$	угловой сдвиг: на сколько отклонилась от прямого угла линия, бывшая перпендикулярной заданному направлению, °Напряжения, деформации и методы структурного анализа
$\omega$	угол между линией разреза и направлением падения, $\omega = 90° - \beta$ , °Напряжения, деформации и методы структурного анализа