Формулы: Заканчивание скважин

Формулы уроков темы «Заканчивание скважин» раздела «Добыча нефти и газа» с условиями применимости и единицами, а также обозначения: что означает каждый символ в этих уроках.

Плотность жидкости глушения

\rho_{\text{гл}} = \frac{k_{\text{з}}\,\bar p_R}{g\,h}

СИ

Справедливо, если: скважина заполнена однородной жидкостью от забоя до устья, устье открыто; пластовое давление — текущее, по последним замерам; слишком большой запас вреден: чем выше репрессия, тем больше жидкости уйдёт в пласт.

Заканчивание скважины: вскрытие пласта и лифтовая колонна →

Сила давления на уплотнительный узел в пакере

\Delta F_{\text{п}} = \left(A_{\text{п}} - A_{\text{вн}}\right)\Delta p_{\text{в}} - \left(A_{\text{п}} - A_{\text{н}}\right)\Delta p_{\text{н}}

любые согласованные: МПа и мм² дают ньютоны, psi и квадратные дюймы — фунты-силы (lbf)

Справедливо, если: трубы открыты в пласт: давление в НКТ у пакера равно давлению под пакером; площади считают по диаметру уплотнений, а не по муфтам; если канал пакера уже наружного диаметра труб, $A_{\text{п}} - A_{\text{н}} < 0$ , и давление в затрубье тоже толкает трубы вверх.

Оборудование лифтовой колонны →

Раздувание: сила, которая удержала бы трубы от изменения длины

F_{\text{б}} = 2\nu\left(\Delta\bar p_{\text{в}}\,A_{\text{вн}} - \Delta\bar p_{\text{н}}\,A_{\text{н}}\right)

любые согласованные (как в предыдущей формуле)

Справедливо, если: упругая деформация труб одной толщины стенки; при одинаковой плотности жидкостей и без трения изменение давления одинаково по всей длине и равно изменению на устье.

Оборудование лифтовой колонны →

Температура: сила при закреплённых трубах и удлинение свободных

F_{\text{т}} = E\,\alpha\,A_s\,\left(-\Delta\bar T\right), \qquad \Delta L_{\text{т}} = \alpha\,L\,\Delta\bar T

МПа, мм² и °C дают силу в ньютонах; длины — в метрах

Справедливо, если: упругая сталь, трубы одного размера; нагрев ( $\Delta\bar T > 0$ ) удлиняет свободные трубы и сжимает закреплённые.

Оборудование лифтовой колонны →

Свободные и закреплённые уплотнения

\Delta L = \frac{\left(\Delta F_{\text{п}} + F_{\text{б}} + F_{\text{т}}\right)L}{E\,A_s}

СИ (силы в ньютонах, $E$ в паскалях, $A_s$ в квадратных метрах); удобно $E$ в МПа и $A_s$ в мм² — их произведение тоже в ньютонах

Справедливо, если: вертикальные трубы одного размера, трение уплотнений не учтено; спиральный изгиб свободных труб добавляют отдельно (дополнительный раздел).

Оборудование лифтовой колонны →

Давление в линии управления и предельная глубина клапана-отсекателя

p_{\text{у}} \ge p_{\text{в}}(H) + p_{\text{откр}} - \rho_{\text{у}}\,g\,H, \qquad H_{\max} = \frac{p_{\text{закр}}}{\rho_{\text{у}}\,g}

СИ (давления в паскалях, $\rho_{\text{у}}$ в кг/м³, $H$ в метрах)

Справедливо, если: клапан с поршнем, на который снизу действует давление в НКТ, а сверху — давление линии; трение и площади учтены в паспортных давлениях открытия и закрытия; $H_{\max}$ — без запаса: при сброшенной линии и нулевом давлении в НКТ столб жидкости в линии не должен превышать давления закрытия; изготовитель и проект добавляют запас; для больших глубин применяют клапаны с компенсационной линией или газовой камерой, на которые столб жидкости в линии почти не влияет.

Оборудование лифтовой колонны →

Укорочение свободных НКТ при спиральном изгибе

F_{\text{ф}} = A_{\text{п}}\,(p_{\text{в}} - p_{\text{н}}), \qquad n = \frac{F_{\text{ф}}}{w}, \qquad \Delta L_{\text{и}} = \frac{r^2 F_{\text{ф}}^2}{8\,E\,I\,w}

СИ

Справедливо, если: вертикальная скважина, трубы одного размера, уплотнения свободны, трения о колонну нет; формула верна, пока $n \le L$ ; если изогнута вся колонна, нужна другая формула; при закреплённых трубах фиктивную силу уменьшает растяжение, которое передаёт пакер, и изгиба может не быть.

Оборудование лифтовой колонны →

Дебиты пластов при общем забойном давлении

q_i = J_i\,(\bar p_{R,i} - p_{wf}),\qquad p_{wf} = \frac{\sum_i J_i\,\bar p_{R,i} - q}{\sum_i J_i},\qquad q = \sum_i q_i

метрические промысловые (подойдёт любая согласованная система)

Справедливо, если: приток каждого пласта линейный: однофазный, выше давления насыщения (Индикаторная кривая притока); при двухфазном притоке вместо прямых берут индикаторные кривые пластов и общее давление находят численно; давления приведены к одной глубине: $\bar p_{R,i} = p_i - \rho g\,(z_i - z_0)$ , где $p_i$ — давление на глубине пласта $z_i$ , $z_0$ — глубина отсчёта, $\rho$ — плотность флюида в колонне между ними; потери давления в стволе между пластами малы; продуктивности за время расчёта не меняются.

Одновременно-раздельная эксплуатация пластов →

Давление в остановленной скважине и переток через ствол

p_{ws} = \frac{\sum_i J_i\,\bar p_{R,i}}{\sum_i J_i},\qquad q_x = \sum_{\bar p_{R,i} < p_{ws}} J_i\,(p_{ws} - \bar p_{R,i})

метрические промысловые

Справедливо, если: скважина закрыта на устье, но пласты сообщаются через ствол; приёмистость пласта, принимающего переток, считают равной его продуктивности; если в него уходит вода или газ, вязкость которых иная, иной будет и приёмистость; оценка по продуктивностям при неизменных средних давлениях пластов: в первые часы после остановки, пока восстанавливается давление у ствола, переток иной, а при долгой остановке давления пластов сближаются, и переток затухает.

Одновременно-раздельная эксплуатация пластов →

Доля пласта в смеси по свойству-метке

f_1 = \frac{C_{\text{см}} - C_2}{C_1 - C_2},\qquad \delta f \approx \frac{\delta C}{\lvert C_1 - C_2\rvert}

любые, одинаковые для всех трёх значений свойства

Справедливо, если: два пласта; свойство смешивается линейно; пробы нефти пластов представительны и с тех пор не изменились; погрешность доли учитывает только погрешность пробы смеси; погрешности проб пластов добавляют к ней.

Одновременно-раздельная эксплуатация пластов →

Сила, с которой давление выталкивает линию из скважины

F_{\text{выт}} = p_{wh}\,A_{\text{л}}, \qquad A_{\text{л}} = \frac{\pi d^2}{4}

СИ; удобно давление в МПа и площадь в мм² — их произведение в ньютонах

Справедливо, если: над уплотнением атмосферное давление; трение в сальнике или головке со смазкой не входит — его покрывают запасом веса; сила не зависит от глубины сборки: она действует всё время, пока линия проходит через уплотнение, но важнее всего в начале спуска, когда в скважине ещё нет веса линии.

Канатные работы в скважине →

Показание индикатора веса при свободно висящей сборке

T = \left(W_{\text{и}} + w\,L\right)\left(1 - \frac{\rho_{\text{ж}}}{\rho_{\text{ст}}}\right) - p_{wh}\,A_{\text{л}}

СИ; удобно Н, Н/м, м, МПа и мм²

Справедливо, если: вертикальный ствол, сборка неподвижна или движется равномерно; трение не учтено: при подъёме оно увеличивает показание, при спуске уменьшает, а в наклонном стволе может быть больше веса сборки; плотность жидкости одна по всему стволу; в газе множитель плавучести близок к единице; для кабеля множитель приближённый: кабель легче стали того же объёма.

Канатные работы в скважине →

Запас натяжения на инструменте

F_{\text{и}} = k_{\text{доп}}\,F_{\text{разр}} - T

СИ (любые одинаковые единицы силы)

Справедливо, если: нагрузка статическая: удары ясса создают кратковременные силы больше статических; натяжение наибольшее у устья, где линия несёт и себя, и сборку, — поэтому перетянутая проволока рвётся обычно у устья, и в трубы падает почти вся линия.

Канатные работы в скважине →

Удлинение линии при изменении натяжения и нагреве

\Delta L = \frac{\Delta F\,L}{E\,A_{\text{л}}} + \alpha\,L\,\Delta\bar T

СИ

Справедливо, если: сплошная проволока, вертикальный ствол; у каната и кабеля удлинение под нагрузкой больше, его берут по паспорту; паспортные коэффициенты растяжения проволоки тоже несколько больше расчёта по модулю стали; $\Delta F$ одинаково по всей длине $L$ — так бывает, когда инструмент или линия зажаты и их тянут с устья; трение по стволу его уменьшает с глубиной; влияние давления на удлинение не учтено.

Канатные работы в скважине →

Продуктивность горизонтальной скважины (стандартная модель с поправкой на анизотропию)

\begin{gathered} J = \frac{q}{p_e - p_w} = \frac{2\pi k_h h}{\mu B\,R}\\ R = \ln\frac{a + \sqrt{a^2 - (L/2)^2}}{L/2} + \frac{I h}{L}\left[\ln\frac{I h}{r_w(I + 1)} + S\right]\\ a = \frac{L}{2}\sqrt{0{,}5 + \sqrt{0{,}25 + \left(\frac{2r_{eh}}{L}\right)^4}},\qquad I = \sqrt{\frac{k_h}{k_v}}\end{gathered}

СИ; $\ln$ — натуральный логарифм

Справедливо, если: установившийся приток при постоянном давлении на контуре круговой области, которую заменяет эллипс той же площади; однородный пласт, $k_h$ одинакова во всех горизонтальных направлениях; ствол посередине толщины, параллелен кровле; давление вдоль ствола одинаково (трения нет); однофазный поток; $I h < L$ и $L/2 < 0{,}9\,r_{eh}$ ; при нарушении — численные модели.

Горизонтальные скважины →

Эквивалентный скин и приведённый радиус горизонтальной скважины

S_{eq} = R - \ln\frac{r_{eh}}{r_w},\qquad r_w' = r_w\,e^{-S_{eq}} = r_{eh}\,e^{-R}

безразмерные; радиусы в одних единицах

Справедливо, если: та же область дренирования и те же условия на контуре, что в модели продуктивности.

Горизонтальные скважины →

Приток и трение вдоль горизонтального ствола

\frac{\dd q}{\dd x} = \frac{J}{L}\,\bigl(p_e - p(x)\bigr),\qquad -\frac{\dd p}{\dd x} = \lambda\,\frac{\rho\,v^2}{2d},\quad v = \frac{qB}{\pi d^2/4}

СИ

Справедливо, если: однофазная нефть; удельная продуктивность одинакова по длине — это недооценивает приток к концам ствола; трение — как в трубе без притока через стенку (приток через стенку немного меняет его); разгоном потока пренебрегают; система решается численно: задают депрессию у пятки и подбирают депрессию у носка так, чтобы давления сошлись.

Горизонтальные скважины →

Приток секции через устройство контроля притока

p_e - p(x) = \frac{q'}{J/L} + c\,q'^2,\qquad \Delta p_{\text{УКП}} = c\,q'^2 \approx \frac{\rho\,v_n^2}{2C_d^2}

СИ

Справедливо, если: затрубье разделено пакерами на секции, и весь приток секции проходит через её устройство; одна фаза; перепад насадочных устройств почти не зависит от вязкости, канальных — зависит заметно; постоянную подбирают так, чтобы перепад на устройствах при проектном дебите был сопоставим с депрессией на пласт или больше неё.

Горизонтальные скважины →

Предельный безводный дебит гребня при вертикальном равновесии

q_c = \frac{k_h\,\Delta\rho\,g\,\bigl[h^2 - (h - z_w)^2\bigr]\,L}{\mu B\,y_e}

СИ (любая согласованная система единиц)

Справедливо, если: вертикальное равновесие: нефть течёт к стволу горизонтально с обеих сторон через слой над гребнем; плоская задача — концы ствола не учтены; вода неподвижна, контакт остаётся на месте на расстоянии $y_e$ ; изотропный пласт; у самого ствола допущение грубое, но на предельный дебит это почти не влияет: точные решения этой плоской задачи со свободной границей при $y_e \gg h$ практически совпадают с формулой. Аппроксимация, построенная по полю давления без учёта гребня (ниже), даёт в несколько раз больше.

Горизонтальные скважины →

Ствол, проходящий прямоугольный блок насквозь (псевдоустановившийся режим)

J = \frac{q}{\bar p - p_w} = \frac{2\pi k_h h}{\mu B\,R_b},\qquad R_b = \frac{\pi y_e}{6L} + \frac{I h}{L}\left[\ln\frac{I h}{\pi r_w(I + 1)\sin(\pi z_w/h)} + S\right]

СИ; $\ln$ — натуральный логарифм

Справедливо, если: замкнутый блок, псевдоустановившийся режим; ствол проходит его насквозь, поэтому течение плоское; ствол отстоит от боковых границ блока не меньше чем на $I h$ — тогда приближение коэффициента формы точно до сотых; если ствол короче блока, добавляют псевдоскин неполного вскрытия блока; такие модели прямоугольного блока считают по программам.

Горизонтальные скважины →

Ответвления в одном пласте: установившийся приток (сложение участков)

\frac{2\pi k_h h\,(p_e - p_w)}{\mu B} = \sum_j q_j\,G_{ij} + q_i\,\frac{I h}{\Delta}\left[\ln\frac{I h}{r_w(I + 1)} + S\right],\qquad G_{ij} = \frac{1}{\Delta}\int_{\Delta_j}\ln\frac{r_{eh}}{\rho_{ij}(s)}\,\dd s

СИ; $\ln$ — натуральный логарифм

Справедливо, если: уравнение пишут для середины каждого участка; все участки находятся под одним давлением $p_w$ — трения в стволах нет; граница с постоянным давлением $p_e$ на расстоянии $r_{eh}$ учтена приближённо, как в стандартной модели; для ответвлений, расходящихся из центра области под равными углами, точное решение для круга (метод отражений) даёт те же выигрыши с точностью до 0,5 %, хотя ответвления доходят до половины радиуса; схождение к стволу по вертикали у разных ответвлений не перекрывается: ответвления удалены друг от друга больше, чем на $I h$ , кроме окрестности узла, где модель немного завышает выигрыш; поэтому кривая выигрыша начинается с 15°.

Многоствольные скважины →

Обозначения

Символ	Значение и где встречается
$\Delta L$	укорочение свободных труб (отрицательное — удлинение); на столько сдвинутся уплотнения в канале пакера, мОборудование лифтовой колонны удлинение линии в скважине сверх того, что показал счётчик, мКанатные работы в скважине
$\Delta F$	изменение натяжения по всей длине $L$ после того, как линия прошла счётчик, — например, натяжка сверх веса, НКанатные работы в скважине
$\bar p$	среднее давление в блоке, ПаГоризонтальные скважины
$\delta C,\ \delta f$	погрешность определения свойства в смеси и получающаяся погрешность доли, единицы свойства, —Одновременно-раздельная эксплуатация пластов
$\Delta p_{\text{в}},\ \Delta p_{\text{н}}$	изменения давления у пакера в трубах (оно же давление под пакером) и в затрубье, МПаОборудование лифтовой колонны
$\Delta L_{\text{и}}$	укорочение труб от изгиба, мОборудование лифтовой колонны
$\Delta F_{\text{п}}$	изменение силы, с которой давление толкает трубы вверх: укорачивает свободные трубы или тянет вверх закреплённый узел, НОборудование лифтовой колонны
$a$	большая полуось эллипса дренирования с фокусами на концах ствола и площадью круга радиусом $r_{eh}$ , мГоризонтальные скважины
$A_{\text{вн}},\ A_{\text{н}}$	площади по внутреннему и наружному диаметрам НКТ, мм²Оборудование лифтовой колонны
$A_{\text{л}}$	площадь сечения проволоки, м²Канатные работы в скважине
$A_{\text{л}},\ d$	площадь сечения и диаметр линии; для каната и кабеля — по наружному диаметру, м², мКанатные работы в скважине
$A_{\text{п}}$	площадь полированного канала пакера (по диаметру уплотнений), мм²Оборудование лифтовой колонны
$A_s$	площадь сечения стенки труб, мм²Оборудование лифтовой колонны
$c$	постоянная устройств, приведённая к метру ствола, Па·с²/м⁴Горизонтальные скважины
$C_{\text{см}},\ C_1,\ C_2$	значения свойства в смеси и в нефти пластов 1 и 2, единицы свойстваОдновременно-раздельная эксплуатация пластов
$E$	модуль Юнга стали, 207 000, МПаОборудование лифтовой колонны модуль Юнга стали, 207 000 МПа = $2{,}07\cdot10^{11}$ Па, ПаКанатные работы в скважине
$E\,A_s$	жёсткость сечения труб: модуль Юнга на площадь стенки, НОборудование лифтовой колонны
$f_1$	доля пласта 1 в смеси — по массе, если свойство задано на единицу массы (как содержание серы), или по объёму, —Одновременно-раздельная эксплуатация пластов
$F_{\text{б}}$	сила раздувания: положительная — трубы стремятся укоротиться, НОборудование лифтовой колонны
$F_{\text{выт}}$	выталкивающая сила, НКанатные работы в скважине
$F_{\text{и}}$	наибольшая статическая сила, которую можно передать прихваченному инструменту сверх веса, НКанатные работы в скважине
$F_{\text{разр}}$	разрывное усилие линии по паспорту, НКанатные работы в скважине
$F_{\text{т}}$	температурная сила: положительная (растяжение закреплённых труб) при охлаждении, НОборудование лифтовой колонны
$F_{\text{ф}}$	фиктивная сила у пакера; изгиб есть, если она положительна, НОборудование лифтовой колонны
$g$	ускорение свободного падения, м/с²Заканчивание скважины: вскрытие пласта и лифтовая колонна
$G_{ij}$	вклад участка $j$ в понижение давления в середине участка $i$ , —Многоствольные скважины
$h$	глубина пласта по вертикали, мЗаканчивание скважины: вскрытие пласта и лифтовая колонна
$H$	глубина установки клапана по вертикали, мОборудование лифтовой колонны
$h,\ r_w$	толщина пласта и радиус ствола, мГоризонтальные скважины
$I$	момент инерции сечения труб, $\pi(D^4 - d^4)/64$ , м⁴Оборудование лифтовой колонны индекс анизотропии, —Горизонтальные скважины
$I,\ h,\ r_w,\ S$	индекс анизотропии, толщина, радиус ствола, скин — как в стандартной модели, —, м, м, —Многоствольные скважины
$J$	коэффициент продуктивности по дебиту в стандартных условиях, м³/(с·Па)Горизонтальные скважины
$J_i$	коэффициент продуктивности пласта, отнесённый к глубине отсчёта, м³/(сут·МПа)Одновременно-раздельная эксплуатация пластов
$J_i,\ \bar p_{R,i}$	продуктивность и пластовое давление пластов, как выше, м³/(сут·МПа), МПаОдновременно-раздельная эксплуатация пластов
$J/L$	удельная продуктивность на метр ствола (по стандартной модели), м³/(с·Па·м)Горизонтальные скважины
$k_{\text{доп}}$	допустимая доля разрывного усилия; её задают правила компании с учётом изгиба на роликах, износа и ударов, —Канатные работы в скважине
$k_{\text{з}}$	коэффициент запаса над пластовым давлением, например 1,05; его задают правила и план работ, —Заканчивание скважины: вскрытие пласта и лифтовая колонна
$k_h,\ h,\ I,\ L,\ r_w,\ S,\ \mu,\ B$	как в стандартной модели, м², м, —, м, м, —, Па·с, м³/м³Горизонтальные скважины
$k_h,\ \Delta\rho,\ g,\ h,\ L,\ \mu,\ B$	горизонтальная проницаемость, разность плотностей воды и нефти, ускорение свободного падения, толщина нефти, длина ствола, вязкость и объёмный коэффициент, м², кг/м³, м/с², м, м, Па·с, м³/м³Горизонтальные скважины
$k_h,\ \mu,\ B$	горизонтальная проницаемость, вязкость и объёмный коэффициент нефти, м², Па·с, м³/м³Многоствольные скважины
$k_h,\ k_v$	горизонтальная и вертикальная проницаемость, м²Горизонтальные скважины
$L$	длина труб от подвески до пакера, мОборудование лифтовой колонны длина линии, на которую действует $\Delta F$ : до инструмента или до места, где линия зажата, мКанатные работы в скважине длина горизонтального участка, вскрывающего пласт, мГоризонтальные скважины
$L,\ \Delta L_{\text{т}}$	длина труб до пакера и её изменение у свободных труб, мОборудование лифтовой колонны
$n$	длина изогнутого участка над пакером (до нейтральной точки), мОборудование лифтовой колонны
$p_{\text{в}},\ p_{\text{н}}$	давления в трубах и в затрубье у пакера, ПаОборудование лифтовой колонны
$p_{\text{в}}(H)$	давление в НКТ на глубине клапана; наибольшее — в закрытой скважине, ПаОборудование лифтовой колонны
$p_{\text{закр}}$	давление закрытия по паспорту: превышение давления в линии над давлением в НКТ, при котором пружина начинает закрывать клапан, ПаОборудование лифтовой колонны
$p_{\text{откр}}$	давление полного открытия по паспорту: насколько давление в линии у клапана должно превышать давление в НКТ, ПаОборудование лифтовой колонны
$p_{\text{у}}$	давление в линии управления на поверхности (избыточное), ПаОборудование лифтовой колонны
$p_e,\ p(x),\ J/L$	как выше, Па, Па, м³/(с·Па·м)Горизонтальные скважины
$p_e,\ p_w$	давление на границе области и в стволах, ПаМногоствольные скважины
$p_{wf}$	забойное давление на глубине отсчёта, МПаОдновременно-раздельная эксплуатация пластов
$p_{wh}$	давление на устье, то есть в лубрикаторе (избыточное), ПаКанатные работы в скважине
$p_{wh}A_{\text{л}}$	выталкивающая сила, НКанатные работы в скважине
$p_{ws}$	давление в стволе остановленной скважины на глубине отсчёта, МПаОдновременно-раздельная эксплуатация пластов
$p(x),\ p_e$	давление в стволе и на контуре, ПаГоризонтальные скважины
$q$	суммарный дебит скважины, м³/сутОдновременно-раздельная эксплуатация пластов
$q_c$	предельный безводный дебит в стандартных условиях, м³/сГоризонтальные скважины
$q_i$	дебит пласта $i$ в стандартных условиях; отрицательный — пласт принимает флюид, м³/сутОдновременно-раздельная эксплуатация пластов
$q_j$	дебит $j$ -го участка ответвления в стандартных условиях, м³/сМногоствольные скважины
$q_x$	переток через ствол: дебит, который принимают пласты с давлением ниже $p_{ws}$ ; столько же отдают остальные, м³/сутОдновременно-раздельная эксплуатация пластов
$q'$	приток на метр ствола, м³/(с·м)Горизонтальные скважины
$q(x)$	дебит, накопленный в стволе к точке $x$ (стандартные условия), м³/сГоризонтальные скважины
$r$	радиальный зазор между трубами и колонной, мОборудование лифтовой колонны
$\bar p_R$	текущее пластовое давление на глубине $h$ (избыточное), ПаЗаканчивание скважины: вскрытие пласта и лифтовая колонна
$R$	безразмерное сопротивление притоку (аналог $\ln(r_e/r_w) + S$ вертикальной скважины), —Горизонтальные скважины
$R_b$	сопротивление: линейный приток к стволу плюс схождение по вертикали, —Горизонтальные скважины
$r_{eh}$	радиус круговой области дренирования горизонтальной скважины, мГоризонтальные скважины радиус области дренирования скважины, мМногоствольные скважины
$r_w'$	радиус вертикальной скважины без скина, равноценной горизонтальной, мГоризонтальные скважины
$R,\ r_{eh},\ r_w$	сопротивление притоку, радиус области и радиус ствола, —, м, мГоризонтальные скважины
$\bar p_{R,i}$	среднее пластовое давление пласта $i$ , приведённое к глубине отсчёта, МПаОдновременно-раздельная эксплуатация пластов
$S$	скин повреждения вокруг горизонтального ствола, —Горизонтальные скважины
$S_{eq}$	скин вертикальной скважины радиусом $r_w$ , равноценной горизонтальной, —Горизонтальные скважины
$T$	натяжение линии над уплотнением — показание индикатора веса, НКанатные работы в скважине
$v_n,\ C_d$	скорость в насадке и коэффициент расхода (для насадочных устройств), м/с, —Горизонтальные скважины
$w$	вес метра труб в жидкости: сталь плюс жидкость внутри минус вытесненная снаружи, Н/мОборудование лифтовой колонны
$W_{\text{и}}$	вес инструментальной сборки в воздухе, НКанатные работы в скважине
$w,\ L$	вес метра линии в воздухе и длина линии в скважине, Н/м, мКанатные работы в скважине
$x$	расстояние вдоль ствола от носка к пятке, мГоризонтальные скважины
$y_e$	расстояние от ствола до линии, где ВНК остаётся на месте (половина расстояния между соседними стволами), мГоризонтальные скважины полная ширина блока поперёк ствола (в формуле гребня $y_e$ — половина расстояния между стволами); ствол посередине ширины, мГоризонтальные скважины
$z_w$	высота ствола над ВНК; ствол у кровли — $z_w = h$ , мГоризонтальные скважины высота ствола над подошвой, мГоризонтальные скважины
$\alpha$	коэффициент линейного теплового расширения стали, $1{,}24\cdot10^{-5}$ , 1/°CОборудование лифтовой колонны коэффициент линейного расширения стали, $1{,}24\cdot10^{-5}$ , 1/°CКанатные работы в скважине
$\Delta\bar T$	изменение средней по длине температуры труб, °CОборудование лифтовой колонны средний по длине нагрев линии относительно температуры у счётчика, °CКанатные работы в скважине
$\Delta$	длина участка, мМногоствольные скважины
$\Delta\bar p_{\text{в}},\ \Delta\bar p_{\text{н}}$	изменения давления в трубах и в затрубье, осреднённые по длине труб, МПаОборудование лифтовой колонны
$\lambda$	коэффициент гидравлического сопротивления Дарси (формула Хааланда, Многофазный поток в лифтовых трубах), —Горизонтальные скважины
$\mu,\ B,\ p_e,\ p_w$	вязкость и объёмный коэффициент нефти, давление на контуре и в стволе, Па·с, м³/м³, Па, ПаГоризонтальные скважины
$\nu$	коэффициент Пуассона стали, 0,3, —Оборудование лифтовой колонны
$\rho,\ v,\ d$	плотность нефти в стволе, средняя скорость, внутренний диаметр хвостовика, кг/м³, м/с, мГоризонтальные скважины
$\rho_{\text{гл}}$	плотность жидкости глушения, кг/м³Заканчивание скважины: вскрытие пласта и лифтовая колонна
$\rho_{\text{ж}},\ \rho_{\text{ст}}$	плотность жидкости в скважине и стали (7850 кг/м³), кг/м³Канатные работы в скважине
$\rho_{\text{у}}$	плотность жидкости в линии управления, кг/м³Оборудование лифтовой колонны
$\rho_{ij}(s)$	расстояние от середины участка $i$ до точки $s$ участка $j$ , мМногоствольные скважины